|
| |
|
Главная Журналы комплексным и частотнозависимым). Однако в диапазоне высоких частот которые используются в ЦСП, 2с становится практически постоянным и активным" Значения Zc для различных кабелей см. в табл. 8.11. Уровень собственных шумов на входе регенератора Рш.вх, дБ определяется по формуле [И] Рш.Ех= (109-Igfp). (8.50) где fp - расчетная частота. Ожидаемую защищенность от шумов линейных переходов на ближний конец Лз.б моясно определить так же как и для СШ [11], т. е. " Лз.б = Лз.бо- а + аб) [а(ЫП -а7б[а(/р)Ч, (8.51) где Лз.бо - постоянная составляющая Лз.с, значение которой не зависит от длины участка регенерации; afe и afe - коэффициенты, учитывающие широкополосность сигнала; для ЛП-БК аб = 0,083; а7б = 2,6-10-=; (8.52) "(fp) -коэффициент затухания кабеля на расчетной частоте fp; I - длина участка регенерации. Постоянная составляющая Лз.бo = Лo(fp)-lOlg/iB-f Лfб, (8.53) где Лo(fp) - переходное затухание кабеля на расчетной частоте; Пв - число влияющих цепей, которое определяется схемой организации двусторонней связи; Лfб - коэффициент, значение которого для шумов ЛП-БК Лf6 = 7,5 дБ. (8.54) Переходное затухание кабеля на расчетной частоте можно рассчитать по формуле: (fp) =Лo,-Лo2lgfp. (8.55) Здесь Л*о1 - постоянная составляющая частотной зависимости переходного затухания кабеля. Лог - крутизна изменения переходного затухания кабеля ближний конец. Постоянная составляющая частотной зависимости переходного затухания кабеля зависит от типа кабеля и вида влияния. Различают внутричетверочное (ВВ) и межчетверочное (МВ) влияние. Получаем [11] Л01 для ВВ; Лот -- л для МВ. 01 + 15 дБ (8.56) Значение Ло1 для некоторых видов кабелей см. в табл. 8.11, а Л02 следует принимать равным: Ло2 = 4,5 дб/октаву или Лог = 15 дб/декаду. (8.57) Защищенность от шумов линейных переходов на дальний конец (ЛП-ДК) мало зависит от длины участка регенерации: Лз. „ = Ло", - Л/2 !g fp - 10 lg«B - 10 Ig г -I- Лfд, (8.58) где Л01 - определяется выражением (8.56); Л/2 - крутизна изменения переходного затухания кабеля на дальний конец; Лfд - добавка к ожидаемой защищенности, учитывающая широкополосность сигнала н помехи. Крутизна изменения переходного затухания кабеля на дальний конец для внутричетверочного влияния [И]; Лг2в.в = 40 дБ/декаду. (8-59) Крутизна изменения переходного затухания кабеля на дальний конец для межчетвершного влияния [И]: Л/2м.в = 20 дБ/декаду. • (8.60) Добавка к ожидаемой защищенности [11] для ВВ Л/„в.в = 8,4 дБ; (8.61) для МВ Л/дм.в = 8,0 дБ. При проектировании следует учитывать, что на вход регенератора как правило, поступает несколько независимых друг от друга помех. Мощности независимых помех суммируются, но величина ошибки определяется не только суммарной мощностью, но и формой законов распределения помех. Если все суммируемые шумы имеют нормальный закон распределения, то и результирующий шум имеет нормальный закон распределения. Поэтому для двух помех можно записать ?1з.ож= lOlgJ (8.62) 10 + 10 где Лз1 и Лз2 - защищенности соответственно от первой и второй помехи с нормальными законами распределения. Если же одна помеха, например, с характеризующейся защищенностью Лзь имеет нормальный закон распределения, а другая, характеризующаяся защищенностью Лз2, ограничена, то ожидаемую суммарную защищенность следует определять по формуле Лз.ож = Лз1-АЛоп, (8.63) АЛоп = 20 Ig (8.64) 1 10-0.05аа J АЛ = Лз2 - (6 -f ДР„ик2 + АЛдоп. в), . (8.65) где АРпик2 - пик-фактор второй помехи (определяется по табл. 8.8, 8.9); АЛдоп. р - ухудшение допустимой защищенности регенератора за счет внутренних шумов этого регенератора. Примеры расчетов длины участка регенерации Пример 8:1. Коаксиальный кабель. Шумы ЦЛТ определяются только собственными шумами. Поэтому уравнение длины линии имеет вид Лз.с(/) =Лдоп.с, (8.66) где Лз. с (/) определяется из выражения (8.39), а ЛдОП.с =6+ АРпик. с + Лдоп.р, • . (8.67) где Лдоп.с-допустимая защищенность сигнала с кодом ЧПИ по отношению к СШ; ДРпик. с - определяется по табл. 8.8, 8.9. Решение уравнения (8.6): [4(Лз.со-Лдоп.с)а7с + (1 +а/с)]/- (1 + а/о) I =------- 1, (8.68) 2afca(fp) где Лз.со определяется из выражения (8.47); Лдоп.с-из выражения (8.67); afc и afc из выражения (8.41); a(fp) из выражения (8.42). Пример 8.2. Симметричный 1x4 кабель. В зависимости от способа организации двусторонней связи может быть одно- и двухкабельиый вариант. Для однокабельного варианта шумы линейного тракта состоят из суммы СШ и шумов ЛП-БК, при внутричетверочном влиянии - ЛП-БК-ВВ, причем обыч- яо шумы ЛП-БК-ВВ на много больше СШ. Поэтому уравнение длины рёгенерационного участка можно представить в виде Лз.б (О = Лдоп.с, (8.69) где Л.зб(0 определяется из выражения (8.51), а Л „ОП. б = 6 -I- ДРпик: б + АЛ „ОП. р, (8.70) где Л„оп. б допустимая защищенность сигнала с кодом ЧПИ от шумов ЛП-БК- ВВ; ДРпик.б - определяется по табл. 8.8, 8.9. Решение уравнения (8.69):- [4(Лз.б-Лдоп.б)а7б-- (1 + af6)]/- (1 + afe) где Лз.б - ожидаемая защищенность от шумов ЛП-БК определяется из выражения (8.51); Л доп. б - из выражения (8.70); aft и afe - из выражения (8.52); afp -из выражения (8.42). Для двухкабельного режима работы шумы состоят из СШ и шумов линейных переходов на дальний конец при виутричетверочном влиянии.- ЛП-ДК- ВВ. СШ - являются нормальной помехой (НП), а шумы ЛП-ДК-ВВ - ограниченной (ОП). Уравнение длины Лз. с (О - АЛоп = Л„оп. с, (8.72.) где Лз.с (О определяется из выражения (8.39), АЛоп - из выражения (8.64), Л„оп.с-из выражения (8.67). С учетом выражений (8.56), (8.58), (8.59), (8.61), данных табл. 8.8, 8.9. АЛ « Ло, -401gfp -lOlgi -ДЛ„оп.р-4,6. (8.73) Тогда длина участка регенерации {4 [Лз.со-(Лдоп.с + АЛоп)]а7с -К1 + afcVy/- С + afc) 2a7ca(fp) Пример 8.3. Симметричный «Х4 кабель. Также, как и в предыдущем примере, здесь возможны однокабсльный и двухкабельный режимы. Для однокабельного режима: ШЦЛТ = ШЛИ -БК -МВ/гв + ШЛП -ДК -МВ(пв-1) -- -1-ШЛП -ДК -ВВ-1-СШ. (8.75) В выражении (8.75) -ШЛП-БК-МВяв - это Пв шумов линейных переходов ближнего конца межчетверочного влияния,-ШЛП-ДК-МВ(/гв-1) - это (пв-1) шумов линейных переходов дальнего конца межчетверочного влияния; ШЛП-ДК-ВВ - шумы линейных переходов дальнего конца внутри четверочного влияния. Следует учесть, что СШ < ШЛП - БК - МВпв, (8.76) ШЛП -ДК -МВ < ШЛП -ДК -ВВ. (8.77) Тогда приближенно шумы в рассматриваемом тракте ШЦЛТ можно представить в виде суммы шумов Пв линейных переходов ближнего конца межчетверочного влияния (ШЛП-БК-МВ/гв) и шумов линейных переходов дальнего конца внутричетверочного влияния (ШЛП-ДК-ВВ), т. е. ШЦЛТ ШЛП - БК - МВпв + ШЛП - ДК - ВВ, (8.78) где ШЛП-БК-МВ - в общем случае ограниченная помеха, однако при «вЗ закон ее распределения приближается к нормальному; ШЛП-ДК-ВВ -ограниченная помеха. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 [ 72 ] 73 74 75 |