Главная  Журналы 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98

иия необходимой allepги[ п импульсе. В РЛС РПК реализовать необходимую величину Я„, как правило, удается, ибо дальность действия радиолокационных станций данного типа относительно невелика (например, по сравнению с дальностью действия станций разведки воздушных целей). Обычно для обеспечения дальности действия РЛС РПК достаточно иметь импульсную мощность передатчика станции порядка сотен киловатт.

Повышение мощности зондирующего импульса в радиолокационных станциях выгодно с точки зрения повышения помехозащищенности станции. Как известно, уравнение противора-диолокации имеет вид:

где Рпи - мощность передатчика помех;

Gnn - коэффициент усиления антенны передатчика помех; - коэффициент подавления; 7[,- коэффициент поляризации помехи; D„ - дальность действия РЛС в условиях помех. Отсюда величина дальности действия РЛС в условиях активных помех запишется так:

" "~ / 47ГТ Р о

Таким образом, дальность действия РЛС РПК при наличии помех пропорциональна корню квадратному из величины Р„, а не корню четвертой степени, как по формуле (3.54). Поэтому увеличение импульсной мощ1юстп более выгодно с точки зрения увеличения дальности действия РЛС РПК в условиях воздействия помех.

3.8. Выбор частот следования зондирующих импульсов

Выбор частот следования (повторения) зондирующих импульсов F„ определяется следующими факторами:

1) необходимостью обеспечения однозначного измерения дальности до цели в пределах требуемой максимальной дальности обнаружения станции обимакс;

2) ограничением допустимой мощности рассеяния на анодах генераторных приборов передатчика станции при заданной величине деятельности зондирующего импульса

3) необходимостью соблюдения условия наблюдаемости отметок целей на экранах индикаторов станции при заданной величине результирующей скорости движения луча антенны в режиме поиска Шрез и при заданной величине ширины диаграммы направленности антенны станции во,5;



4) потребностью устрапсппя [федпого влияния зон слепых скоростей па наблюдаемость отметок целей; ,

5) необходимостью устранить воздействия на станцию ответных помех, опережающих по дальности.

Кроме этих основных факторов, следует учитывать способы построения устройств защиты от воздействия пассивных помех в канале угловой автоматики РЛС РПК. В частности, это весьма важно прн решении вопроса о наличии в станции устройства автоподстройки частоты следования импульсов.

Рассмотрим влияние отдельных факторов на выбор величины частоты следования зондирующих импульсов. Первые два фактора" ограничивают максимальную величину F„, третий определяет нижний предел F„, четвертый и пятый определяют пределы вобуляции и саму частоту вобуляции.

Рассмотрим влияние 1-го фактора. Минимальное время между двумя следующими друг за другом зондирующими импульсами Г„ м„, долн<но быть не менее времени, необходимого для того, чтобы импульс, отраженный от цели, расположенной на дальней гращщс зоны обнаружения ста1щии, успел поступить в приемн1П< РЛС раньше, чем начнет излучаться следуЮ1цнн зондирующий импульс;

/ 2bDuoh икг /о r-V

и мин - ТЛ ~ • \->•*ч

п макс

Отсюда максимально допусгнмая частота следования импульсов согласно первому фактору

,макс<2Г1Г-• (3.58)

вион макс

Например, д.и! РЛС РПК, входящего в состав 23-мм ЛЗК, получим (см. псходщле данные в § 2.3)

„макс 2-1,2-18-103 -"Ус •

Аналогично для РЛС, входящей в состав 57-мм АЗК, имеем 300000Л0

нмаксз.ьгчб-ю- •

Рассмотрим влияние 2-го фактора. Для обеспечения нормальной работы генераторного прибора (магнетрона) необходимо, чтобы средняя мощность рассеяния на его аноде не превышала допустимой величины, т. е. /а ср •а до..-

Допустимая средняя мощность рассеяния на аноде определяется допустимым значением коэффициента заполнения k, ко-



торый является величиной, обратной скважноеги Q. Для магнетронов обычно выбирают скважность порядка 1000. Тогда

1 „1

Q Г„,™.Л~ 1000 •

(3.59)

Отсюда максимально допустимая частота следования импульсов согласно второму фактору

Например, для РЛС РПК, у которой „=0,2 мкс, получаем

„макс 1000-0,2-10 6 •

Оценивая влияние двух первых факторов, подчеркнем, что при F] „,„¥=f (а это, как правило, имеет место в дей-

И макс II MdKL

ствительности) максимально допустимая величина F„ не должна превышать меньшей из этих двух величин.

Рассмотрим влияние Зло фактора. Для обеспечения условий наблюдаемости отметки цели на экране индикатора станции цель должна быть облучена не менее чем .X,„„ импульсами, т. е.

iVM„„=;®f.....„„ (3.61)

где /„мии -минимальная частота следования импульсов, равная

r....-N......(3.62)

Из формулы (3.62) видно, что при медленном перемещений луча антенны станции и при широкой ДНА частоту следования импульсов можно взять низкой. И, наоборот, при узкой ДНА и большой скорости перемещения луча антенны величина /""и должна быть выбрана значительной.

Например, для РЛС при качании луча антенны в вертикальной плоскости но пилообразному закону без обратного хода и при £„. = 15°, во,5=15°, №з = 20"/с и Л/J„„= 10 импульсов получаем

«Р- = -7; "3 = .2o = 2oovc; „м„и= ю-= 13ззс-.

Теперь можно показать на оси частот диапазон частот следования зондирующих импульсов AF„, в пределах которого удовлетворяются все три фактора (рис. 3.12):

А/"и =;~/„м„„. (3.63)





0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98